離心機系統(tǒng)結構中，在驅動系統(tǒng)與主體旋轉結構 常規(guī)離心機一般采用聯(lián)軸器作為動力傳遞器件。根之間需要通過動力傳遞裝置進行連接。除少數(shù)采用 據(jù)聯(lián)軸器是否包含彈性組件及扭轉剛度的不同，可分電機轉子——離心機主軸整體設計的特殊系統(tǒng)之外， 為彈性聯(lián)軸器與剛性聯(lián)軸器兩類，而不同大小的扭轉 
剛度直接影響著系統(tǒng)性能。
 
轉速穩(wěn)定度是多數(shù)離心機設備的主要性能指標之一，不同類型的離心機設備對轉速穩(wěn)定度指標的要求不盡相同，如精密離心機將其作為核心參數(shù)^[1]，而例行實驗離心機與土工離心機則要求盡量兼顧轉速穩(wěn)定度指標。離心機的轉速穩(wěn)定度指標受到來自伺服驅動系統(tǒng)內部與外部擾動扭矩雙重作用的影響。其中，內部擾動扭矩由離心機伺服驅動系統(tǒng)的轉速環(huán)測速誤差、電流環(huán)輸出偏差、以及驅動電機固有轉矩脈動等因素引起，其通過動力傳遞裝置傳輸?shù)较到y(tǒng)旋轉慣量后影響離心機的轉速穩(wěn)定度^[2—3]；外部擾動扭矩則由離心機旋轉時受到的非線性擾動扭矩組成（包括風阻波動、軸承阻力波動等）^[4]，其影響可由伺服驅動系統(tǒng)通過閉環(huán)控制生成對應的調整扭矩進行抑制。
 
聯(lián)軸器由于扭轉剛度的不同具有不同的力傳導頻率響應特性^[5]，剛度越高的聯(lián)軸器力傳導頻響也越高，有助于伺服驅動系統(tǒng)調整扭矩的傳輸；剛度較低的聯(lián)軸器力傳導頻響也較低，故能夠濾除部分來自伺服驅動系統(tǒng)的內部擾動扭矩。文中以Matlab/Simulink數(shù)學仿真軟件為工具，通過建立包含聯(lián)軸器扭轉剛度及阻尼特征模塊的離心機轉速伺服控制系統(tǒng)仿真模型，分析了聯(lián)軸器扭轉剛度對離心機系統(tǒng)轉速穩(wěn)定性的影響。
 
1 離心機伺服驅動系統(tǒng)數(shù)學模型
 
常規(guī)離心機的伺服驅動系統(tǒng)一般采用轉速環(huán)——電流環(huán)的雙層閉環(huán)控制結構，其轉速控制過程的基本原理如圖1所示^[6]。向其所示的伺服控制結構中引入聯(lián)軸器模擬環(huán)節(jié)，基于達朗伯原理的一個典型聯(lián)軸器動力傳遞過程可由如下動力方程進行表述（忽略軸承摩擦阻尼）^[7—8]：
式中：J1，J2 為驅動系統(tǒng)與被驅動系統(tǒng)的轉動慣量，且J=J1+J2；T1，T2為驅動系統(tǒng)與被驅動系統(tǒng)的扭矩及阻扭矩，且Te=T1-Tin，T2=TL；θ1，θ2為聯(lián)軸器兩端驅動系統(tǒng)與被驅動系統(tǒng)的轉動角，且ωrm=sθ1或sθ（2由轉速傳感器的安裝位置決定）；k，ci 分別為聯(lián)軸器的扭轉剛度與第i 階扭轉阻尼系數(shù)；s為微分算子。由此可得整合了聯(lián)軸器結構的伺服驅動系統(tǒng)控制過程的數(shù)學表達式，如式（2）—（5）所示，其中 ωrm為系統(tǒng)轉速測量誤差：



矢量控制交流同步電機方案，建立如圖2所示的整合了聯(lián)軸器結構的離心機伺服驅動系統(tǒng)Matlab/Simulink數(shù)學仿真模型，并利用聯(lián)軸器扭轉剛度對離心機系統(tǒng)轉速穩(wěn)定性的影響開展仿真分析。
 
該仿真模型在整合了聯(lián)軸器結構的基礎上，由轉速環(huán)、阻尼補償模塊、電流環(huán)、坐標變換模塊、SVPWM模塊、三項逆變器、同步電機組成，并考慮了轉速測量誤差、電流環(huán)固有輸出偏差、擾動扭矩等干擾因素對系統(tǒng)輸出轉速的影響，能較為精確地模擬離心機的運轉過程及其中各類非線性因素。
 
使用該數(shù)學模型進行仿真，分析聯(lián)軸器的扭轉剛度對離心機轉速穩(wěn)定度的影響?；谀硠討B(tài)離心機系統(tǒng)為原型設計仿真模型參數(shù)：驅動慣量為2.5 kg· m²，被驅動慣量為100 kg·m²，拖動電機轉矩常數(shù)為15 N·m/A，系統(tǒng)額定輸出扭矩為300 N·m等。
 
針對擾動扭矩的不同來源構造以下兩類仿真目標——以伺服驅動系統(tǒng)的自生及內部擾動扭矩為主的離心機設備，對應外界擾動扭矩TL的**值期望為 2 N·m，系統(tǒng)內部擾動扭矩Tin的**值期望為45 N·m （15%電機額定扭矩），轉速測量編碼器轉角測量誤差的**值期望為5×10^-6 rad（雷尼紹300 mm圓光柵編碼器）；以外界擾動扭矩為主的離心機設備，對應外界擾動扭矩TL的**值期望為20 N·m，系統(tǒng)內部擾動扭矩Tin的**值期望為4.5 N·m（1.5%電機額定扭矩），轉速測量編碼器轉角測量誤差的**值期望為3× 10^-5 rad（雷尼紹50 mm圓光柵編碼器）。
 
基于此將聯(lián)軸器扭轉剛度設為 1×10⁴，3×10⁴，
 
1×10⁵，3×10⁵，1×10⁶，3×10⁶，1×10⁷，3×10⁷，1×10⁸
N·m/rad等9個等級進行仿真，并通過調節(jié)轉速環(huán)增益系數(shù) 改變伺服驅動系統(tǒng)的調速頻率，使離心機系統(tǒng)的轉速波動量**值期望達到**?。▎挝唬簉pm）。仿真結果如圖3所示，其顯示了在兩類仿真目標下，隨著聯(lián)軸器扭轉剛度的增長，離心機系統(tǒng)轉速波動量的對應變化趨勢。
 
依據(jù)仿真結果，可以發(fā)現(xiàn)在以外界擾動扭矩為主的離心機系統(tǒng)中，系統(tǒng)**小轉速波動量隨著聯(lián)軸器扭轉剛度的增大逐漸降低，并**終收斂；同時與系統(tǒng)**小轉速波動量相對應的伺服驅動系統(tǒng)調速頻率隨著聯(lián)軸器扭轉剛度的增大逐漸上升，并**終收斂?？梢哉J為，選取扭轉剛度較高的聯(lián)軸器確實有助于降低該運轉工況下離心機系統(tǒng)的轉速波動量，但由于伺服驅動系統(tǒng)調速頻率的設計需要平衡調整扭矩與系統(tǒng)自
生擾動扭矩，因此系統(tǒng)對于調速頻率的需求存在一個上限值，即對應仿真結果中的收斂點。由此可知，過高的聯(lián)軸器扭轉剛度對于系統(tǒng)轉速穩(wěn)定度并沒有優(yōu)勢，反而會增加系統(tǒng)的安裝難度。
 
在以伺服驅動系統(tǒng)的自生及內部擾動扭矩為主的離心機系統(tǒng)中，系統(tǒng)**小轉速波動量隨著聯(lián)軸器扭轉剛度的增大逐漸上升并**終收斂，同時與之對應的伺服驅動系統(tǒng)調速頻率隨著聯(lián)軸器扭轉剛度的增大卻基本沒有增加。這是由于在這一運轉工況下，系統(tǒng)以抑制自生擾動扭矩為shou要控制目標，因此對于調速頻率的需求較低（在該工況下約為25 Hz，遠低于以外界擾動扭矩為主的工況中接近200 Hz的需求），從而限制了系統(tǒng)的動態(tài)響應能力。故擾動扭矩（以系統(tǒng)內部擾動扭矩為主）將基本不受伺服驅動系統(tǒng)調整扭矩的影響，并直接通過聯(lián)軸器作用于系統(tǒng)負載之上，此時扭轉剛度更低的聯(lián)軸器所擁有的更小低通濾波截止頻率將有助于消除高頻段擾動扭矩對系統(tǒng)轉速穩(wěn)定度的影響。
 
4 結論
 
文中基于Matlab/Simulink仿真平臺，通過建立包含聯(lián)軸器剛性及阻尼特征模塊的離心機轉速伺服控制系統(tǒng)仿真模型，就聯(lián)軸器扭轉剛度對離心機系統(tǒng)轉速穩(wěn)定度的影響進行了仿真分析。基于該模型，能夠為離心機系統(tǒng)中聯(lián)軸器的設計選型工作提供必要依據(jù)。
 
研究表明，聯(lián)軸器扭轉剛度對離心機系統(tǒng)轉速穩(wěn)定度的影響來源于其對離心機系統(tǒng)動穩(wěn)態(tài)調速性能的限制。選用扭轉剛度較高的聯(lián)軸器有助于提升離心機系統(tǒng)的動態(tài)性能以及對抗外界擾動扭矩的能力，選用扭轉剛度較低的聯(lián)軸器能夠提升系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)性能，并降低系統(tǒng)驅動環(huán)節(jié)固有擾動扭矩所造成的影響。因此在離心機設計過程中，應根據(jù)離心機系統(tǒng)的動穩(wěn)態(tài)性能需求、擾動扭矩組成、以及安裝難度等因素選擇扭轉剛度適中的聯(lián)軸器作為系統(tǒng)動力傳遞裝置。
 
不同離心機系統(tǒng)對動穩(wěn)態(tài)調速性能的需求是不同的，因此針對離心機轉速穩(wěn)定度的聯(lián)軸器設計選型，必須綜合考慮離心機系統(tǒng)結構、系統(tǒng)擾動扭矩組成等因素。在確定離心機系統(tǒng)所要求的調速響應頻

率之后，方可基于聯(lián)軸器的二階濾波器特征對其技術指標進行設計，使之具備合適的扭矩傳導截止頻率。